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石油裂化管冷加工生产中如何计算一些金属的消耗?

发布日期:2021/9/11
作者:无缝钢管销售处
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石油裂化管冷加工生产中如何计算一些金属的消耗?

在随后的事故调查中,进行了大量的高强钢成分与焊接热影响区硬化、脆化之间关系的研究。通过改进St52钢的成分设计,改善了St52钢的可焊性。1939年日本海军开始研制焊接性良好的高强钢°。参考S52钢,开发出了全焊潜水艇用高强钢,并成功投入生产。第二次世界大战末期,采用高强钢。建造并投入使用了大量焊接潜水艇1)。30年代开始,日本的科技发展水平已达到相当的高度,日本大阪大学开展…

在随后的事故调查中,进行了大量的高强钢成分与焊接热影响区硬化、脆化之间关系的研究。通过改进St52钢的成分设计,改善了St52钢的可焊性。1939年日本海军开始研制焊接性良好的高强钢°。参考S52钢,开发出了全焊潜水艇用高强钢,并成功投入生产。第二次世界大战末期,采用高强钢。建造并投入使用了大量焊接潜水艇1)。30年代开始,日本的科技发展水平已达到相当的高度,日本大阪大学开展了大量改善焊接结构用钢的焊接性的研究。

1937年美国的 Battelle研究所研究改善石油裂化管低锰钢的焊接性,接着海军技术研究所(NRL)在1940年左右对高强钢的焊接性开展了大量的研究工作。另一方面,从1925年铆接时代开始,英国的Dcl钢就在本的舰艇制造中使用。进入30年代后,开始釆用焊接工艺。但如1.1.3节所述,第四舰队的事故导致停止使用焊接工艺。1941年改进了Duol钢的焊接性,成功地开发了Ducw25及W30钢再次恢复和提高了人们使用Duol钢的信心)。从30年代开始之后的二十余年,多种焊接结构用高强钢研制成功,并在各个行业得到应用。其中***的钢种有:美国的 Vanity钢、 Cor-Ten钢及T1钢,英国的 Fortiweld钢和德国的HSB钢。下面介绍S52钢、Dul钢及上述***钢种的主要特点2.表1-5给出了截止到20世纪50年代中期各国开发出的主要焊接结构用钢的成分范围及力学性能。


各种材质、牌号的石油裂化管的热处理方式制度:

生产牌号(材质)

热处理方式、制度

10#

正火

20#

正火

12CrMo

900℃~930℃正火,670℃~720℃回火,保温时间:周期式炉大于2h,连续炉大于1h

15CrMo

930℃~960℃正火,680℃~720℃回火,保温时间:周期式炉大于2h,连续炉大于1h

1Cr5Mo

退火

1CrNi9

固溶出来:固溶温度≥1040

1Cr19Ni11Nb

固溶处理:热轧(挤压、扩)固溶温度≥1050℃,冷拔(冷轧)固溶温度≥1095

热轧石油裂化管的终轧温度符合正火温度时,可代替正火。



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